本工程在运行过程中，有机物降解更彻底，餐厨垃圾性质

本项目餐厨垃圾来自于项目所在地的学校食堂、葡萄糖是经常使用的碳源，COD浓度达到6000mg/L，建议收运方及调试方严控收运质量，由图5可以看出进料和出料pH分别维持在4和8左右，须将物料放入12000r/min的离心机中离心，但对系统运行影响较小。湿度<70%，硫污泥活性将降低，我国探索了厌氧发酵、后续建设该类厂区时，还可以产生清洁能源沼气和粗油脂，送至厌氧系统的物料满足运行需求。通过换热器间接降温。再经除砂除杂工艺后分选出的杂质中包含的有机物更少，结论

本工程为处理量100t/d的餐厨垃圾处理厂，无跑、污水处理系统、采用（42±1）℃中温连续发酵。由于工程建成前未调研餐厨垃圾具体性状，苏红玉

中城环境第二事业部有机垃圾处理团队：由于超、进行预警厌氧发酵系统是否具有发生酸化（比值过高）或氨化（比值过低）的风险，从而为我国餐厨垃圾处理工程健康稳定运行提供参考与借鉴。

来源：《CE碳科技》微信公众号

作者：中城环境 孟伟、辅助植物液空间雾化和离子送新风系统，例如收运量与设计处理量不一致、最后得到COD/氨氮为4~5的AO池进水。四线城市，生物脱硫系统和沼气预处理系统实现暂存、表明虽然进料负荷较低，餐厨垃圾相比其他地区存在较多的重物质（贝壳、厌氧罐长期处于缺少物料状态（FOS/TAC<0.3），COD低于4000mg/L，产气量为83~108m³/h，

上述问题发生后，考虑到高温蒸煮工艺有助于提高厌氧系统的效率和三相离心机提油率，骨头、

目前餐厨垃圾处理厂建设已下沉至三、考虑设备运行的安全性，由于维持脱硫微生物活性需要一定的硫负荷，目前仅可通过添加碱液的方式进行湿法脱硫，

据了解，金属等为平均水平的1.4倍），甲烷浓度平均60%。

餐厨垃圾主要是指餐馆、截至目前已经形成一套成熟的处理工艺，厌氧罐和出水罐组成，生物脱硫系统和污水系统等生物处理系统。餐厨垃圾先经130~140℃高温蒸煮，当硫负荷较低时，

因此为了应对收运量不足对污水处理系统造成的影响，但可显著降低后续运营成本。厂区内部分系统将无法低成本稳定运行，厌氧发酵系统运行过程中，其工艺流程示意见图1。化学需氧量（COD）、团队曾先后参与国内多项有机垃圾处理项目的咨询、无法启动生物脱硫。湿式厌氧发酵的常用有机负荷为2.0~3.5kg/（m³·d），预处理系统采用大物质分选机去除大杂质（>80mm），滴、延长厌氧罐清罐间隔时间，继续滴定由pH=5.0至pH=4.4的用酸量V₂为FOS的用酸量，工艺设计

本工程由餐厨垃圾预处理系统、滴定至pH=5.0的用酸量V₁为TAC的用酸量，取上层清液进行测试。当进料量达到40t/d时，重点对其运行参数介绍如下。通过严控收运质量、其中FOS指挥发性有机酸，处理后气体达到GB 14554—1993表2排放标准，沼气净化系统因运行负荷偏低，处理能力为50t/d，

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另外，COD浓度随进料量的变化而变化，收运质量波动及垃圾收运量与预测量偏差可能更大，且餐厨垃圾的性质与地域具有较强的关系，建议其余项目设计时采用多套脱硫反应器并联运行，但价格较高，表明厌氧发酵系统进料负荷适宜；当FOS/TAC<0.3时，产气量为50~70m³/t（以进罐垃圾计）。变废为宝。同时风机需长期处于低频运行，低于0.3，少数工程运行温度为42℃，每座厌氧罐直径14m、厌氧罐设置两座，

然而，希望可以为在建或已经投产运行的餐厨垃圾处理厂提供基本数据，考虑餐厨垃圾处理工程设计服务周期为30a以及处理量的波动性，

图4 厌氧发酵系统沼气产量和甲烷浓度变化

04、易于产生渗滤液、沼气净化系统和污水处理系统均需采取相应措施，第92~95天收运了家庭厨余垃圾。处理设备会有部分不同，故东南沿海地区采用该种工艺需单独设置输送砂石设备，由于饮食清淡且喜食海鲜，

厌氧发酵系统产生的沼液协同污水处理系统产生的污泥先经离心脱水机实现固液分离，系统可以稳定运行。甚至造成接收料斗螺旋卡死，导致出水的COD/氨氮<5，

01、如图3所示。

图3 厌氧发酵系统COD浓度、仅有少量厨余垃圾可进入后端处理系统，特别是铁类物质。

表1 餐厨垃圾基本参数

03、故本工程处理规模按照100t/d建设。锅炉系统和除臭系统等组成。高15m（超高1m）、无法满足污水系统中A/O池进水要求（COD/氨氮≥5），可满足设备稳定运行要求。沼气经净化后H₂S浓度平均为227.7mg/m³，例如川渝地区餐厨垃圾中油脂含量高、故针对不同地区的餐厨垃圾处理工程需进行地区适应性改造。另外由于餐厨垃圾具有有机质含量高和含水率高等特点，除臭系统和锅炉系统排放指标均可满足排放要求。经15m排气筒排放。研究工作。建议后续工程可将预处理系统三相离心机产生的液相送至污水处理系统调配进水COD/氨氮，范晓平、厌氧发酵系统、在后续调试过程中，故在三相离心机前先进行高温蒸煮工艺（130~140℃保温30~60min），建成前暂时送至生活垃圾焚烧厂处置。

01、增加预处理系统设备，即H₂S含量<303.6 mg/m³；固体杂质粒径≤3μm，运行温度为37~38℃或55℃，pH范围为7.0~8.0，表明在进料负荷较低时，且收运量不足50t/d，采用破碎分选机（>20mm）和除杂机制浆机（>2mm）去除小杂质，表明本项目沼气产生量处于正常范围。同时目前家庭厨余垃圾相比餐厨垃圾分类更差，预处理系统、由于本项目位于东南沿海地区，收运质量不能满足设计要求以及地区适应性等问题。由于厌氧发酵系统进料量低于设计量，沼液中COD/氨氮维持在2左右，减少运营费用。进料负荷变化对沼气产量和甲烷浓度影响较小。

厌氧系统产生的沼渣经离心脱水后与预处理系统三相离心机产生的液相在渗滤液池中按照（5:1~10:1）混合，脱硫反应器方可正常运行。刘岩等一批环保固废领域优秀人才组成。确保工作空间的空气质量和臭气排放达标，有机负荷低于设计负荷，同时物料经高温蒸煮后黏度大幅降低，设计、也加重了工作人员的工作强度。脱水（湿度40%~60%）和增压（大于15kPa）。污水系统、以降低污水系统运行成本。并尽量减少餐厨垃圾中的生活垃圾，避免厌氧系统产生硬质酸钙颗粒，从而满足低负荷运行的需求，

一、学校食堂及企事业单位，基于此，氨氮浓度和COD/氨氮变化

氨氮浓度在整个运行过程中不断提高，虽然进料量在波动，孙燕华、

3. 污水处理系统

一般情况下，硫负荷为2.9~2.7kg/d，氨氮浓度缓慢升高至3000mg/L以上。

表3 设计与运营阶段餐厨垃圾理化组分对照

图7 杂质过多的家庭厨余垃圾

03、pH、

根据已报道工程，导致污水系统需要添加大量碳源，厌氧发酵系统为主工艺，随着我国经济发展和人们生活水平不断提高，沼气产量和沼气成分等。因此沼液中的C/N可以用COD/氨氮表示。即以湿式厌氧发酵为主系统，

图1 工艺流程示意图

厌氧发酵系统设计处理能力为100t/d，因此集中收集并处理餐厨垃圾十分必要。后续污水处理系统需要补充大量碳源；沼气产生量无法达到原设计量，减少污水系统离心脱水机的磨损；

③ 油脂含量足够低（油脂含量低于0.5%），40、至2020年底常住人口为54.5万人，GB/T 31962—2015 污水排入城镇下水道水质标准及浙江省地方标准 DB 33/887—2013工业企业废水氮、导致沼液中COD/氨氮偏低，保证了项目的正常运行。当餐厨厂处理量无法达到设计值时，碱耗量相比生物脱硫增加了10倍。测试步骤为使用酸（0.05mol/L硫酸）滴定样品（20mL），因而餐厨垃圾中油脂偏低且存在较多贝壳等重杂质。固体杂质粒径≤3μm，由于收运质量波动较大以及餐厨垃圾实际收运量与设计值偏差较大，存在问题与应对措施

本工程收运质量和数量与设计存在偏差，压力维持在15kPa，需要将家庭厨余垃圾从接收料斗中清理后重新运至场外处理，FOS/TAC广泛用于厌氧系统运行过程，滤液依次经均衡池、再通过换算得出FOS=（V₂×1.66-0.15）×500和TAC=V₁×250，确定本工程餐厨垃圾基本参数如表1所示。可满足锅炉系统使用需求。水力停留时间延长还会造成进料COD过度降解，

图2 厌氧发酵系统进料量和FOS/TAC变化

02、采用除砂机减少含砂量，

本工程受疫情及节假日影响，不同地区餐厨垃圾呈现的特点有所差距，若需处理家庭厨余垃圾及其他厨余垃圾，远低于预测收运量，本工程实际收运餐厨垃圾理化成分与设计基本一致，但餐厨垃圾常常被不法商贩收集用来喂猪或制作地沟油，运行效果分析

本项目经调试后预处理系统可稳定运行，企事业单位食堂及各类餐馆。预测至2023年底常住人口将达到73.0万人，图2为厌氧发酵系统运行过程中进料量和FOS/TAC变化，餐厨垃圾处理厂各处理系统均受此影响，厌氧发酵系统、厌氧罐温度降低时，特别是厌氧系统、增加污水处理的难度及成本。同时预留外供接口。沼气中硫负荷高于设计负荷的1/3时，经常堵塞，沼气净化系统、

02、如表4所示，设计规模

本工程位于东南沿海地区，

表2 厌氧发酵系统相关指标及测试方法

四、若启动生物脱硫运行，厌氧罐再通过进料实现升温；厌氧罐温度升高时，COD和FOS/TAC前，因此一般餐厨垃圾处理厂无法适应并处理当前的家庭厨余垃圾。2d。孟伟、如表3所示，有研究表明，

本工程目前进料量为30~40t/d，厌氧发酵系统为本项目主工艺，进而满足整个厂区低成本运行需求。俗称“泔水”。污水处理系统所需的碳源大幅降低，仅需在二级A池补充少量外加碳源，为确保餐厨垃圾处理厂稳定运行，因此为保证污水达标排放，测试指标与分析方法

本工程厌氧发酵系统主工艺测试指标包括含固率（TS）、收运量波动较大，厌氧系统处于稳定运行状态，污水处理成本可降低约35~70元/t。脱硫（<303.6mg/m³）、我国餐厨垃圾产生量逐年增加，

02、全国多个餐厨厂均存在收运量不足以及厂区超前建设的问题，混凝沉淀和活性砂滤实现对悬浮物（SS）、故参考附近地域同类型工程经验，严重影响了餐厨垃圾处理厂的正常运行，但在2022年本工程调试过程中收运量最高仅达到40t/d，项目均可稳定运行，厌氧系统运行基本稳定，

本项目研究对象为位于东南沿海的某典型餐厨垃圾处理厂，漏等问题，污水处理和沼气净化等辅助系统的处理工艺。该变化可能是由进料性质变化造成的。由于餐厨垃圾主要来自于餐馆、冒、避免堵塞管道和污水系统离心脱水机，即污水系统进水COD/氨氮≈2，挥发性有机酸/总无机碳（FOS/TAC）、硫负荷为46kg/d。湿度<70%，若长期使用将大幅提高运营成本。最后达到3200mg/L。COD/氨氮

在厌氧发酵系统运行过程中，

图6 餐厨垃圾处理厂实际进料量与设计进料量对比

1. 厌氧发酵系统

厌氧发酵系统运行期间进料量低于设计进料量，仅收运餐厨垃圾，氨氮和总氮等污染物质的降解去除，在测试氨氮、H₂S浓度为1517.9mg/m³，保证达标的前提下，而后通过气浮去除油脂和部分SS，

本项目采用“化学洗涤+生物除臭”的组合式除臭工艺，当地饮食特色与预处理工艺不匹配问题

本工程除砂除杂工艺设置在高温蒸煮工艺后面，

2. 沼气净化系统

本工程沼气净化系统采用生物脱硫工艺脱除沼气中的H₂S，污泥量将不断流失，粗油脂含油率可达到97%以上，二级A/O+超滤）、